DisCollection.ru

Авторефераты и темы диссертаций


Экспериментальное определение зависимостей коэффициентов трения скольжения от характеристик фрикционных органов рыбопромысловых машин и орудий рыболовства

Суконнов Анатолий Владимирович, 23.08.2009

 

мокрое 0,139 0,166 0,198 0,217

Канат ПА 15 (46) 110 ктекс сухое 0,188 0,244 0,277 0,294

мокрое 0,294 0,397 0,387 0,421

Шнур ПА- 4,0- 10,6 ктекс сухое 0,172 0,221 0,277 0,300

мокрое 0,242 0,279 0,339 0,341

Канат ПА-10 (30)мм -55ктекс сухое 0,187 0,239 0,263 0,242

мокрое 0,280 0,301 0,339 0,395

По данным таблиц были построены графики зависимости статических коэффициентов трения от вышеперечисленных факторов. На рисунке 2 в качестве примера представлена зависимость статического коэффициента сухого и мокрого трения от угла обхвата для стального и обрезиненного барабанов диаметром 130 мм с канатом. ПА 15 (46) мм 110 ктекс ГОСТ

Рисунок 2- Зависимость статических коэффициентов трения от угла обхвата для каната ПА 15 (46) мм 110 ктекс и барабана диаметром 130 мм.

На рисунке 3 представлена зависимость статического коэффициента трения от степени сжатия реборд.

Рисунок 3 - Зависимости коэффициентов трения от угла обхвата для различной степени сжатия реборд, структуры и состояния образцов (шнур ПА -8,0- 33 ктекс – 8 пр – с/с).

На рисунке 4 представлена зависимость обобщенного коэффициента трения от окружной скорости фрикционного барабана.

Рисунок 4- Зависимость обобщенного коэффициента кинетического трения скольжения от скорости вращения стального барабана диаметром

130 мм (сухое трение, шнур ПА – 4,0 - 10,6 ктекс – 8 пр – с/с).

Аналогичные зависимости приведены в диссертационной работе для следующих образцов элементов орудий лова: сетных полосок и жгутов из дели ПЭ-(1,0-мн 0,18)-20, из дели ПА-187 текс х 4; канатов ПА 15 (46) 110 ктекс, ПА 10 (30) мм 55 ктекс и шнура ПА- 4,0- 10,6 ктекс.

В результате анализа полученных данных проведена оценка реальной дуги трения в зависимости от угла обхвата. Поправочный коэффициент (?) для расчета реальной дуги трения изменяется от 1,28 до 0,7 в диапазоне углов от 90° до180° для различных факторов.

Полученные данные приведены в таблице 2.

Поправочный коэффициент (?) необходимо учитывать при определении максимального статического коэффициента трения в расчетах тягового усилия промысловой машины по формуле Эйлера.

Аналогичные данные приводятся в диссертации для пар трения (стальной барабан 130 мм - дель ПА-187 текс х 4 и канат ПА 10 (30) мм 55 ктекс) для условий сухого трения.

Таблица 2 - Значение статического коэффициента трения µ2, коэффициент трения µ1 и поправочный коэффициент «?» для мокрого трения элементов орудий рыболовства на стальном барабане d= 130 мм.

Элементы орудий рыболовства ?,

градусы µ2 µ1

Дель ПЭ-(1,0 -мн 0,18)-20 жгут 90

0,217 0,178

0,196 1,28

Дель ПА- 187текс х 4-18 – кор. жгут 90

0,505 0,295

Канат ПА 10 (30) мм 55 ктекс 90

0,342 0,366

В восьмой главе приводятся результаты экспериментальных исследований по определению аналитических зависимостей статического коэффициента трения в трибопарах, организованных фрикционным стальным барабанам диаметром 130 мм и элементами орудий лова (шнур плетенный диаметром 4 и 8 мм, веревка крученная диаметрами 4 и 10 мм, сетными полосками с шагом ячеи 25 мм и 65 мм) от угла обхвата, структуры, формы и состояние образцов.

В результате получена серия аналитических зависимостей статического коэффициента трения скольжения от вышеперечисленных факторов (смотри таблицы 3,4).

В таблице 3 х1 , х2 - кодированные значения угла обхвата, диаметра или шага ячеи образца соответственно, в таблице 4 - х1 , х2 , х3 - кодированные значения угла обхвата, усилия сбегающей ветви, диаметра или шага ячеи соответственно.

Сравнительные результаты экспериментальных и расчетных значений говорят об адекватности зависимостей, т.к. ошибка не превышает 5 %.

Таблица 3 - Аналитические зависимости статического коэффициента трения в двух факторном эксперименте (стальной барабан диаметром 130 мм)

Аналитические зависимости статического коэффициента трения

Условия трения

Обозначение элементов орудий лова Безразмерная загрузка сбегающей ветви

диаметрами 4,0 и 8,0 мм 0,06 µ = 0.23+0,03?x1+0,003?x2-0,008?x1?x2

0,47 µ = 0,211+0,03?x1+0,002?x2-0,022?x1?x2 (8.2)

0,06 µ = 0,286+0,059?x1+0,02?x2+0,009?x1?x2 (8.3)